Содержание

MB Barbell MB 4.11 Тяга на себя с упором в грудь MB Barbell MB 4.11 за 68 415 р.

Тренажер MB Barbell «Тяга на себя с упором в грудь» ориентирован на профессиональные фитнес-клубы и тренажерные залы. Тренажёр предназначен для тренировки широчайшей мышцы спины. Вторичная нагрузка на мышцы рук. Отличается повышенной прочностью за счет радиальных загибов конструкции.

Принцип работы тренажера: тяга к груди.

Цвет рамы: черный, белый, серый (с доплатой). Цвет обивки: черная, темно-синяя, светло-синяя, зеленая, салатовая, серая, красная, желтая. 

Технические характеристики:

ПАРАМЕТРЫ:ПОКАЗАТЕЛИ:
Уровень:профессиональный
Габариты (ДхШхВ):1850х900х1150 мм
Общий вес:100 кг
Рама60х60×2 мм  
Диаметр втулки для дисков:50 мм
Покрытиепорошковое
Макс. нагрузка:100 кг (50 кг на втулку) 

Функциональные характеристики:

  • Втулки для дисков и рифленые ручки выполнены с нанесением комплексного гальванического покрытия из никеля и хрома.
  • Установленные на все узлы вращения шариковые подшипники, обеспечивают надежное и комфортное использование тренажера.
  • Сиденье с болтовым креплением изготовлено из пятислойной фанеры толщиной 18 мм. В качестве наполнителя и обивки используется пенополиуретан и искусственная кожа.
  • Применяется технология «активное сиденье», которая позволяет увеличить амплитуду движений для максимальной проработки мышц.
  • Регулировка подушки-упора имеет 6 фиксированных положений, сиденья регулируется по росту спортсмена и имеет 4 позиции.
  • Для предотвращения травм спортсменов на конце прямоугольного профиля имеются заглушки из ПВХ.
  • Подушка-упор изготовлена из пятислойной фанеры толщиной 18 мм и пенополиуретана.
  • Тренажер оснащен органайзером для хранения дисков. Диаметр втулки 50 мм.
  • Для устранения скольжения изделие оснащено подпятниками из ПВХ.

МВ 3.33 Тяга на себя с упором в грудь (грузоблок).

Тренажер предназначен для тренировки широчайших мышц спины. Вторичная нагрузка: бицепсы, трапеции, задние дельты, сгибающие мышцы плеча и предплечья.

Упражнение:

  1. Тяга на себя с упором в грудь

Технические характеристики:

  • Габариты (ДхШхВ), мм: 2000х760х1770.
  • Вес общий: 285 кг.
  • Рама: 180 кг.
  • Грузоблок: 105 кг (7 плит по 12 кг, 2 плиты по 6 кг, флейта с плитой — 9 кг).

Описание:

  • Несущая конструкция изготовлена из профиля 60х60 мм, толщина стенки 2 мм.
  • Конструкция имеет радиальные загибы, что значительно увеличивает ее прочность.
  • Покраска рамы выполнена методом порошковой окраски.
  • В качестве утяжелителя используется грузоблок, состоящий из стальных плит покрытых ПВХ, что делает работу на тренажере бесшумной.
  • Приводом грузоблока является полиамидная лента шириной 20 мм, толщиной 2,6 мм, с пределом прочности на разрыве 390 Н/мм2, с максимальной нагрузкой 1500 кг.
  • Передача усилия осуществляется посредством всего 2-х роликовых блоков, что упрощает конструкцию и повышает надежность механизма.
  • Регулировка нагрузки происходит переставлением регулировочного штыря (фиксатора) закреплённого на эластичном шнуре.
  • На флейту, направляющие и рифленые ручки для тяги нанесено комплексное гальваническое покрытие из никеля и хрома.
  • Защита грузоблока выполнена из ударопрочного полистирола.
  • Установленные на все узлы вращения шариковые подшипники обеспечивают надежное и комфортное использование тренажера.
  • Сиденье и опорная спинка с болтовым креплением, изготовлены из пятислойной фанеры толщиной 18 мм. В качестве наполнителя и обивки используется пенополиуретан и искусственная кожа.
  • Применяется технология «активное сиденье», которая позволяет увеличить амплитуду движений для максимальной проработки мышц.
  • Для удобства использования сиденье и подушка-упор регулируется по росту спортсмена и имеют по 5 фиксированных позиций.
  • Для устранения скольжения изделие оснащено подпятниками из ПВХ.

Становая тяга на прямых ногах

Трапеция ДельтыБицепсТрицепсСпинаНогиГрудьПресс

Становая тяга на прямых ногах

Становая тяга на прямых ногах качает верх задней части бедра, ягодицы и мускулы разгибатели позвоночника. Упражнение является базовым. Придает мышцам большую массу и форму и разделяет бедра от ягодиц.

Техника выполнения

  1. Станьте перед штангой так, чтобы ступни располагались под грифом. Ноги разведите немного шире плеч. Отведите таз назад и ухватитесь за гриф верхним хватом шире плеч. Поднимите штангу и максимально выпрямитесь: грудная клетка расправлена, плечи отдалены назад, позвоночник немного прогнут в пояснице.
  2. Глубоко вдохните и, остановив дыхание, наклонитесь, одновременно отдаляя таз назад и храня прогиб в пояснице.
  3. Гриф поднимается и опускается только в вертикальной плоскости. Руки практически расслаблены и исполняют лишь роль канатов, к краям которых прикреплен гриф штанги.
  4. Дойдя до нижней точки упражнения (туловище параллельно полу или немного ниже), не делайте выдох! По-прежнему останавливая дыхание и удерживая прогиб в пояснице постоянным, отведите таз вперед и поднимите туловище. Выдохните, пройдя самый тяжелый участок подъема.

Советы

  1. Штанга поднимается и опускается только вниз и вверх (а не сползает вдоль поверхности ног), словно она вольно висит на ваших плечах — вот единственное различие становой тяги на прямых ногах от румынского подъема.
  2. Становая тяга на прямых ногах принуждает максимально сокращаться, как мускулы-разгибатели бедра, так и разгибатели спины, все же основная цель упражнения — накачать мускулы задней части бедра и ягодицы. Лишь они подвержены неподвижному сокращению (т. е. сокращаются при разгибании тазобедренного сустава). Мышцы, охватывающие позвоночник, выполняют только роль стабилизаторов и качаются изометрически, противодействуя сгибанию-разгибанию спинных мышц, и хранят его естественный, S-образный прогиб постоянным. Не напрягайте пресс.
  3. Не округляйте спину. Если ощущаете, что вам не удержать изгиб в пояснице, лучше прекратите, даже если торс еще не достиг параллели с полом.
  4. Чтобы достичь максимального сокращения ягодиц и мускул задней доли бедра, удерживайте ноги ровными и зафиксированными в коленях. Сгибать и разгибать ноги в течение выполнения упражнения запрещено.
  5. Останавливайте дыхание на время «наклонились-выпрямились» — так проще сохранять прогиб в пояснице.
  6. Не тяните штангу руками (отдаляя плечи назад) или поясницей (пробуя прогнуться в спине во время подъема). Обратите внимание только на разгибание тазобедренного сустава — тяните таз вперед и не давайте спине сгибаться-разгибаться.

Применение

Предназначено: Спортсменам среднего уровня физической подготовки и профессионалам.

Когда: В начале тренировки отработайте приседания, выпады и жимы ногами, а после приступайте к становой тяге на прямых ногах, а в конце рекомендуем сгибания ног.

Сколько: 3-4 подхода по 10-12 повторений.

Спорт инструктаж: Становая тяга на прямых ногах увеличивает массу верхней части мышц задней половины бедра и ягодиц, улучшает низ ягодиц, увеличивает верх и середину бицепса бедра, а также сокращают мышцы, охватывающие позвоночник.

Чем более мощное напряжение генерируют мускулы задней половины бедра, разгибая таз, тем интенсивнее вы отталкиваетесь ногой от пола и тем сильнее ускорение туловища во время спринта или прыжков в длину.

А именно первое ускорение тела косвенно определяет скорость бега, длину и высоту прыжка.

Видео — Становая тяга на прямых ногах

Тяга Определение и значение | Британский словарь

1 толкать /ˈθrʌst/ глагол

толчки; толкать; толкающий

толчки; толкать; толкающий

Британский словарь определение THRUST

всегда следует наречие или предлог, [+ объект] : толкать (кого-то или что-то) с силой : пихать
  • Он сунул руки в карманы.

  • Он вонзил кулак в воздух.

  • Она оттолкнула его в сторону [=оттолкнула его в сторону] и прошла мимо него.

  • Он толкнул сквозь толпу. [=он прошел сквозь толпу, расталкивая людей]

— иногда употребляется в переносном значении
  • Ее книга-бестселлер неожиданно привлекла к ней внимание.

  • Он тяга все предостережения в сторону.

  • Она не может отбросить [=забыть] эти воспоминания.

[+ объект] : заставить (что-то острое) войти или пройти сквозь что-то еще, толкая [нет объекта] : сделать резкое, сильное движение вперед в кого-то или что-то с оружием

тяга на/на

[фразовый глагол]

толкать (что-то) на/на (кого-то)

: заставить (кого-то) иметь или принять (что-то)

2 толкать /ˈθrʌst/ имя существительное

множественное число толчки

2 толкать

/ˈθrʌst/

существительное

множественное число толчки

Британский словарь определение THRUST

[считать] : толчок вперед или вверх
  • Одним последним рывком он пробил барьер.

  • а тяга бедра = тяга бедра

  • одиночный укол его меча

[единственное число]

и : основная мысль или смысл чего-либо б : главная забота или цель чего-либо [не в счет] технический : сила, создаваемая двигателем, приводящая в движение самолет, ракету и т. д., двигаться вперед

вырезать и протолкнуть

— см. 2 разрез

Активная нагрузка на наклонную подпорную стенку с наклонной несвязной засыпкой из-за эффекта надбавки

Предложен метод, основанный на применении уравнения Кеттера, для полного анализа активной нагрузки на наклонную стену с наклонной несвязной засыпкой под действием надбавки. В анализе рассматривается механизм кулоновского разрушения. Точка приложения активной тяги определяется из условия равновесия моментов. Коэффициент активного давления и точка приложения активной тяги вычисляются и представляются в безразмерной форме. Отличительной особенностью предлагаемого метода является возможность определения точки приложения активной тяги на подпорную стенку. Получается достаточно хорошее сравнение с существующими решениями.

1. Введение

Активная оценка давления грунта требуется для проектирования геотехнических сооружений, таких как подпорные стены, шпунтовые сваи, подвалы и туннели. Активная нагрузка, действующая на подпорную стенку, зависит от многих параметров. Теории, предложенные Кулоном [1] и Ренкином [2], остаются фундаментальными подходами к анализу активных давлений грунта. Кулон [1] изучал задачи давления грунта с использованием метода предельного равновесия, рассматривая треугольный клин обратной засыпки за шероховатой подпорной стенкой с плоской поверхностью разрушения, и эта теория хорошо подтверждается для фрикционного грунта в активном состоянии. Точка приложения активной тяги принимается на расстоянии одной трети высоты стены от ее основания и не зависит от различных параметров, таких как угол трения о грунт, 𝜙, угол трения о стену, 𝛿, угол обратной засыпки, 𝛽 и угол наклона стены. Подход Кулона [1] не использует для анализа уравнение равновесия моментов, поскольку неизвестно распределение и точка приложения реакции на плоскости разрушения. Если известны распределение и точка приложения реакции грунта на плоскости разрушения, то точку приложения активной тяги можно определить с помощью уравнения равновесия моментов.Метод предельного равновесия, предполагающий наличие соответствующей поверхности разрушения, наиболее часто используется для анализа статического давления грунта.

Терцаги [3] предложил механизм разрушения, который предполагает логарифмическую поверхность разрушения, начинающуюся от основания стены, за которой следует касательная, встречающаяся с поверхностью земли под углом, соответствующим Ренкину [2] активному давлению грунта. . Было проведено несколько экспериментальных, аналитических и численных исследований для оценки давления грунта на подпорные стены [4–14].Некоторые строгие подходы, такие как методы конечных элементов, были предприняты для определения распределения давления грунта на подпорную стену. Другие подготовили таблицы для расчета давления грунта на основе бревенчато-спиральной поверхности разрушения [15]. Коэффициенты активного давления грунта для несвязного грунта рассчитывались также методом срезов с учетом грунтового массива в состоянии предельного равновесия [16, 17]. Графики были подготовлены для расчета давления грунта на основе бревенчато-спиральной поверхности разрушения [18].Анализ дискретных элементов используется для оценки распределения активного и пассивного давления на подпорной стенке [19].

Недавно коэффициенты активного давления грунта были рассчитаны на основе теоремы о нижней оценке пластичности [20]. Теорема предельного анализа о верхней границе использовалась для оценки коэффициентов давления грунта из-за веса грунта, вертикальной дополнительной нагрузки и сцепления грунта для случая наклонной стены и наклонной несвязной обратной засыпки [21]. Уравнение Кеттера [22] было надлежащим образом использовано для определения точки приложения активной тяги путем принятия моментов всех сил и реакции относительно основания подпорной стены [23].Метод был предложен Kame et al. [24] для определения активного давления грунта и его точки приложения на вертикальную стену, удерживающую горизонтальную бессвязную засыпку, на основе бревенчато-спирального механизма разрушения в сочетании с уравнением Кеттера. Девайкар и др. В работе [25] по уравнению Кеттера оценена величина активного распора на наклонную стенку, удерживающую горизонтальную несвязную засыпку с равномерным насыпом, и найдена точка приложения реакции на поверхности разрушения.

Цель данного исследования состоит в том, чтобы представить математический подход с высокой степенью простоты для оценки активной тяги и точки ее приложения.Анализ рассматривает диаграмму свободного тела подпорной стены в очень простой и аналитической процедуре, которая легче для инженерного применения. Справедливость предлагаемого подхода проверяется с помощью предыдущих доступных результатов.

2. Анализ активной тяги

Активная тяга 𝑃𝑎 определяется из условий равновесия сил, а точка ее приложения определяется из условий равновесия моментов. На рис. 1 показана наклонная подпорная стенка с наклонной несплошной обратной засыпкой, подвергнутой равномерной нагрузке интенсивностью q кН/м 2 .Рассматривается пробная плоскость поверхности разрушения [1], которая встречается с поверхностью земли под углом α к горизонту. Пробный клин ABC находится в равновесии под действием трех различных сил: (1) эквивалентной силы пригрузки, W (2) реакции грунта, R по забою пробного разрушения BC , при угол 𝜙 к нормали на г. до н.э. и (3) активная тяга 𝑃𝑎, под углом 𝛿 к нормали на спине.


Символы, используемые на рисунке 1, определяются следующим образом. 𝑃𝑎: активная тяга. 𝑊: эквивалентная сила надбавки. 𝑅: реакция грунта на разрушающийся клин. 𝐻: высота подпорной стенки. ℎ: высота точки приложения активной тяги от основания стены. 𝜃: наклон подпорной стенки к горизонтали. 𝛿: угол трения между стеной и грунтовой засыпкой. 𝜙: угол трения грунта. 𝛼: наклон плоскости пробного разрушения к горизонтали. 𝑞: интенсивность надбавки в кН/м 2 .

Приравнивая все силы в вертикальном и горизонтальном направлении, получаем следующие условия равновесия сил.

Равновесие горизонтальной силы:
𝑃𝑎sin(𝜃−𝛿)=𝑅sin(𝛼−𝜙)(1) из которого R получается как 𝑃𝑅=𝑎sin(𝜃−𝛿).sin(𝛼−𝜙)(2)

Равновесие вертикальной силы:
𝑃𝑎cos(𝜃−𝛿)+𝑅cos(𝛼−𝜙)=𝐴𝜙 подставив значение R из (2) в (3) 𝑃𝑎𝑃cos(𝜃−𝛿)+𝑎sin(𝜃−𝛿)𝑃sin(𝛼−𝜙)cos(𝛼−𝜙)=𝐴𝐶⋅𝑞, (4)𝑎cos(𝜃−𝛿)+𝑛𝑎sin(𝑃𝑎sin(𝑃)𝑎sin 𝜙)=𝐴𝐶⋅𝑞.(5) Из (5) 𝑃𝑎 получается как 𝑃𝑎=𝐴𝐶⋅𝑞[].cos(𝜃−𝛿)+sin(𝜃−𝛿)cot(𝛼−𝜙)(6) Теперь, применяя правило синусов к треугольнику CAN , 𝐴𝐶=sin(180−𝛼)𝐴𝑁sin(𝛼−𝛽)(7) или 𝐴𝐶=𝐴𝑁⋅sin(180−𝛼). sin(𝛼−𝛽)(8) Ссылаясь на рисунок 1, 𝐴𝑁=𝐻(кроватка𝜃+кроватка𝛼).(9) Подставляя значение AN в (8), AC получается как, 𝐴𝐶=𝐻(кроватка𝛼+кроватка𝜃)грех𝛼грех(𝛼−𝛽)(10) Подставляя в (6) значение AC , величина активной тяги 𝑃𝑎 выражается как 𝑃𝑎=𝑞𝐻(кроватка𝛼+кроватка𝜃)грех𝛼[].sin(𝛼−𝛽)cos(𝜃−𝛿)+sin(𝜃−𝛿)cot(𝛼−𝜙)(11) Максимальное значение активной тяги (𝑃𝑎) достигается, когда наклон плоскости разрушения BC к горизонту достигает критического значения 𝛼кр.

3. Оценка реакции грунта на поверхности разрушения

В несвязной грунтовой среде с активным состоянием равновесия в условиях плоской деформации уравнение Кеттера [22] имеет вид (рис. 2) 𝑑𝑝𝑑𝑠-2𝑝Tanφ𝑑α𝑑𝑠 = γsin (α-φ) 𝑠, (12)



, где 𝑑𝑝: дифференциальное реактивное давление в точке на поверхности отказов, 𝑑𝑠: элементная длина поверхности отказов, α: угол, сделанный тангентом в точка интереса с горизонталью, 𝜙: угол трения почвы и, 𝛾: удельный вес почвы.

В настоящем анализе учитывается только эффект надбавки, поэтому 𝛾 становится равным нулю. С учетом этого (12) можно записать в виде 𝑑𝑝𝑑𝛼=2𝑝загар𝜙(13) или 𝑑𝑝=2𝑝загар𝜙𝑑𝛼.(14) Для плоской поверхности разрушения 𝑑𝛼 равно нулю, и соответствующее решение для реактивного давления 𝑝 получается как 𝑝=константа.(15) Приведенное выше решение показывает, что реактивное давление грунта (𝑝) равномерно распределено вдоль плоскости разрушения, BC .Следовательно, результирующая реакция грунта R действует в средней точке плоскости разрушения BC . Величина реакции грунта рассчитывается после того, как известно критическое значение 𝛼cr угла 𝛼. Подставляя значение 𝑃𝑎 из (11) в (2), получаем реакцию грунта R на поверхности разрушения как 𝑅 = 𝑞𝐻COTαCR + COTθSIN (θ-Δ) SINαcrαsincrα-φsin𝑐𝑟 × 1-βαcos (θ-δ) + sin (θ-δ) cotcr.-φ (16)

4. Точка приложения активной тяги

После получения значения 𝑃𝑎 применяется условие равновесия моментов.На рис. 3 показана диаграмма свободного тела разрушающего клина ABC . Эквивалентная сила пригрузки пробного клина ABC равна 𝐴𝐶⋅𝑞, которая действует в середине AC , то есть на расстоянии Y от вертикальной линии, проходящей через основание стены. Поскольку распределение реакции (𝑅) равномерно вдоль поверхности разрушения, оно действует в средней точке плоскости разрушения BC . Моменты всех сил и реакций берутся около основания стены в точке B .


Условие равновесия моментов:
Надбавка действует в центре AC с расстоянием Y , заданным как, 𝑌=𝑃𝑄cos𝛽, (18) куда 𝑃𝑄=𝐴𝐶2−𝐴𝑃.(19)
Из треугольника AMP, 𝐴𝑃=𝐻кроватка𝜃.cos𝛽(20) Теперь, подставляя значение AC из (10) и AP из (20) в (19) (рис. 3), 𝑃𝑄 получается как 𝐻𝑃𝑄=раскладушка𝜃+раскладушка𝛼crsin𝛼cr𝛼2sincr−−𝛽𝐻раскладушка𝜃cos𝛽.(21) Подставляя значение 𝑃𝑄 из (21) в (18), точка приложения эквивалентной дополнительной силы от оси BM (рис. 3) вычисляется как (22) Реакция грунта R действует в средней точке плоскости разрушения BC с расстоянием 𝑟 (рис. 3), вычисляемым как 𝑟=𝐵𝐶2.(23) Ссылаясь на фиг.3, BC получается как 𝐵𝐶=𝐻грех(𝜃+𝛽)𝛼грех.−𝛽грех𝜃(24) Подставив значение BC из (24) и Y из (22) в (17), получим расстояние X : 𝑃𝑎 × 𝐻COSΔ⋅𝑋 + 𝑞⋅𝐴𝐶COSβCOTOθ + COTαcrsinαcrα2sincr — β𝐻cotθcosβ = 𝑅cosφ𝐻sin (θ + β) α2sincr-βsinθ (25) или 𝑋 = 𝑅cosφ𝐻sin (θ + β) α2sincr-βsinθ𝑃𝑎-𝐻cosδ𝑞⋅𝐴𝐶cosβcotθ + cotαcrsinαcrα2sincr — β𝐻cotθcosβ𝑃𝑎𝑃𝑎. cosδ (26) Высота ℎ точки приложения 𝑃𝑎 от основания стены получается как ℎ=𝑋грех𝜃.(27) Коэффициент активного давления грунта (𝐾aq) для подпорной стенки с эффектом наддува получается как 𝐾aq=𝑃𝑎/𝛾𝐻.(28)

5. Результаты и обсуждение

Одной из целей предлагаемого анализа является определение точки приложения активной тяги в безразмерной форме с учетом влияния различных параметров. Высота ℎ точки приложения активной тяги из-за эффекта наддува выражается в безразмерной форме 𝐻𝑟, выраженной как ℎ/𝐻.Результаты представлены, как показано в таблице 1, вместе с цифрами, которые описаны ниже.


Угол наклона стенки, θ (градусов) Угол наклона трения почвы, φ (градусов) Угол наклона настенного трения, δ (градусов) (Δ = 2 / 3φ) Угол откоса обратной засыпки, 𝛽 (градусы) 𝛽/𝜙 = (0,4, 0,6, 0,8) 𝐻𝑟 (= h / H )

80 16 0. 336
40 26,667 24 0,397
32 0,511
14 0,388
35 23,333 21 0,451
28 0.566 0.566
12 0,446
30 20 18 0.510
24 0,622
10 0,512
25 16,667 15 0,575
20 0,682

70261 70293 16 0. 657 0.657
40 26.667 24 0,708
32 0.814
14 0,625
35 23,333 21 0,68
28 0,775
12 0,605
30 20 18 18 18 0.648
24 0. 729
10 0.584 0.584
25 16.667 15 15 0,625
20 0.692 0.692

на рисунках 4 и 5, изменение 𝐻𝑟 с углом стены задней, θ, показан для 𝛿=2/3𝜙 и 𝛽=0,8𝜙 и 0,6𝜙 соответственно. Видно, что 𝐻𝑟 уменьшается с увеличением угла задней стенки и увеличивается с увеличением угла трения грунта, 𝜙.



На рисунках 6, 7 и 8 показано изменение 𝐻𝑟 в зависимости от угла наклона засыпки, β , при 𝛿=2/3𝜙 для 6° θ 9014 и 75° соответственно.Видно, что 𝐻𝑟 увеличивается с увеличением β , с более высокими значениями для более высокого угла трения почвы, 𝜙.




На рисунке 9 показано изменение 𝐻𝑟 в зависимости от угла трения о стенки 𝛿 для 𝛽= 16° и ϕ = 40°. Видно, что 𝐻𝑟 увеличивается с 𝛿, с более высокими значениями для более высоких 𝛽.


На рисунке 10 показано изменение 𝐻𝑟 для вертикальной стены (𝜃 = 90°) и 𝛿=2/3𝜙. Снова видно, что 𝐻𝑟 увеличивается с увеличением 𝛽.


На рис. 11 показано изменение 𝐻𝑟 в зависимости от угла трения грунта, 𝜙, для подпорной стенки с углом наклона задней стены, θ = 90°, уклоном обратной засыпки, β = 0°, и углом трения о стенки, δ = 0°. Интересно отметить, что 𝐻𝑟 является постоянным значением 0,5 для всех значений угла трения о грунт, 𝜙. Следовательно, точка приложения активного распора действует на середине высоты гладкой вертикальной подпорной стенки с горизонтальной засыпкой.


Другой целью предлагаемого анализа является вычисление значений коэффициента активного давления грунта, 𝐾aq, для различных комбинаций параметров, рассматриваемых в анализе, и сравнение результатов с доступным решением, представленным Soubra и Macuh [21]. ].Результаты представлены в виде рисунков. На рисунках 12, 13 и 14 показано изменение коэффициента активного давления грунта 𝐾aq в зависимости от угла трения грунта 𝜙 при 𝛽=0,4𝜙, 0,6 ϕ и 0,8 ϕ соответственно для различных значений угол задней стенки, 𝜃 и 𝛿=2/3𝜙. Видно, что значения 𝐾aq уменьшаются с увеличением угла трения грунта, 𝜙. Кроме того, видно, что значения демонстрируют тенденцию к увеличению с уменьшением значений угла задней стенки, 𝜃.




На рисунке 15 и в таблице 2 показано сравнение коэффициентов активного давления грунта, полученных с помощью предложенного метода и метода, предложенного Soubra и Macuh [21].Значения 𝐾aq, полученные с помощью предложенного метода, выше с максимальной разницей 7,57% для угла задней стенки 𝜃 = 80°, ϕ ≤ 40° и 𝛿=2/3𝜙, как показано в таблице 2. Для более низких значений угла трения грунта, 𝜙, и угла наклона обратной засыпки, β , разница между двумя результатами меньше, демонстрируя тенденцию к увеличению с увеличением угла трения грунта, 𝜙, и уклона обратной засыпки, 𝛽.

7,57 0,721

Угол трения почвы, φ (градусы) Угол наклона зажогов, β (градусов) Угол наклона трения на стенке, δ (градусы) 𝑃𝑎 (кн / м) 𝐾aq% Разница%%
Настоящее исследование Soubra и Macuh [21]

40 16 26.667 0,4758 0,336 0,331 1,51
40 24 26,667 0,561 0,396 0,382 3,66
40 32 26,667 0,723 0,511 0,475
35 14 23,333 0,549 0,388 0,383 1,35
35 21 23. 333 +0,638 0,451 0,439 2,73
35 28 23,333 0,8 0,565 0,538 5,00
30 12 20 0,631 0,446 0,44 1,36
30 18 20 0,509 0,499 2,00
30 24 20 0.88 0,622 0,602 3,32
25 10 16,667 0,724 0,512 0,504 1,58
25 15 16,667 0,813 0,574 0,566 1,41
25 20 16,667 0,964 0,681 0,668 1,90


6.
Выводы

Полное решение проблемы с подпорной стенкой достигается только тогда, когда известна точка приложения активной тяги. Уравнение Кеттера [22] является мощным инструментом в предлагаемом анализе для определения распределения реактивного давления в плоскости разрушения. Условие равновесия моментов эффективно используется для расчета точки приложения активной тяги. Из предложенного анализа видно, что точка приложения активной тяги зависит от ряда факторов, таких как угол трения грунта, 𝜙, угол трения о стену, 𝛿, угол задней стенки, 𝜃, и наклон обратной засыпки, 𝛽.Он показывает широкий разброс в диапазоне от 0,427 до 0,814. Только для гладкой вертикальной стены с горизонтальной засыпкой точка приложения активного распора находится на середине высоты стены. Настоящий подход легко адаптировать для подпорных стен, и результаты, полученные на основе этого анализа, довольно хорошо согласуются с другими результатами.

Непосредственное воздействие высокоскоростной низкоамплитудной тяги на вегетативную модуляцию сердечного ритма у дзюдоистов

Введение: Существуют разногласия по поводу последствий манипуляции высокоскоростной малоамплитудной тягой (HVLAT) в грудном отделе на вегетативную нервную систему.

Цель: Оценить непосредственные эффекты HVLAT в верхней части грудной клетки на вегетативную модуляцию сердечного ритма у спортсменов-дзюдоистов.

Методы: В экспериментальном исследовании у тридцати восьми здоровых мужчин, разделенных на 2 группы (дзюдоисты и не занимающиеся спортом), у которых измерялась вариабельность сердечного ритма (ВСР), с помощью кардиостимулятора во время всех этапов манипуляции: i) отдых , ii) время 1 (положение участника), iii) время 2 (положение участника вместе с терапевтом), iv) манипуляция HVLAT, v) после 5 минут, vi) после 10 минут и vii) после 15 минут HVLAT.Также анализировали систолическое артериальное давление (САД), диастолическое артериальное давление (ДАД), частоту дыхания (ЧД) и ВСР.

Результаты: Более высокая симпатическая модуляция наблюдалась при увеличении стандартного отклонения последовательных нормальных интервалов RR (SDNN) и индексов SD2, представляющих общую вариабельность, однако не было значимой статистической разницы в среднеквадратическом значении среднеквадратичных разностей (RMSSD). , процент интервальных различий последовательных интервалов NN более 50 мс (pNN50) и переменные SD1, которые представляют парасимпатическую нервную систему.

Заключение: Манипуляция HVLAT смогла снизить ВСР во время манипуляции, отражая симпатическую гиперактивность. Однако возвращение показателей ВСР к исходным условиям в первые минуты восстановления у дзюдоистов и неспортсменов отражало безопасность применения манипуляции в этих изучаемых условиях.

Ключевые слова: Автономная нервная система; Изменчивость сердечного ритма; Торакальные манипуляции.

Векторная тяга в паре

Об этой игре

Vector Thrust — это динамичная однопользовательская и многопользовательская боевая игра, в которой используется уникальный художественный стиль cel-shading. Благодаря широкому разнообразию игровых режимов, таких как непредсказуемое и жестокое быстрое действие, настраиваемый режим перестрелки и несколько захватывающих сюжетных кампаний, Vector Thrust стремится удовлетворить как игроков, желающих попасть прямо в небо, так и тех, кто любит гибкую, разнообразную и настраиваемый игровой опыт.

Vector Thrust дает игроку полную власть над игрой, чтобы изменить любой аспект игры, который он выберет, от простых настроек до полномасштабных модификаций. Добавлять пользовательские скины, изменять характеристики и параметры юнитов или даже полные боевые сценарии легко и открыто для всех. Благодаря полностью проработанным редакторам карт, миссий и кампаний Vector Thrust может похвастаться неограниченными возможностями расширения и адаптации.

С продвинутым тактическим ИИ, который активно анализирует и реагирует на динамичное поле боя, а также с более чем 260 полностью играбельными самолетами (через различные итерации более 45 моделей самолетов) и еще большим количеством морских и наземных юнитов, которые все работают для достижения своих целей в разных условиях. Таким образом, Vector Thrust предлагает миссии, которые никогда не повторяются дважды.

Основные характеристики:

  • Оставайтесь на связи с рассвета до заката и даже дольше благодаря множеству режимов одиночной и многопользовательской игры.
  • Продолжайте возвращаться за 13 миссиями в серии кампаний.
  • Разблокируйте более 260 самолетов в простом, но соревновательном режиме испытаний, включающем 170 испытаний.
  • Сразитесь с передовым тактическим ИИ, который реагирует на окружающий мир.
  • Сразитесь с гигантскими воздушными крепостями и супероружием.
  • Сразитесь с мириадами истребительных эскадрилий асов, у каждой из которых есть свои уникальные боевые стратегии.
  • Модифицируйте свою игру с помощью простых и простых инструментов для моддинга и делитесь своими творениями с другими.

Vector Thrust © 2014-2015 TimeSymmetry. Разработано TimeSymmetry. Исключительно лицензировано во всем мире и опубликовано Iceberg Interactive B. V. Все бренды, названия продуктов и логотипы являются товарными знаками или зарегистрированными товарными знаками соответствующих владельцев.Все права защищены. Сделано в Европе.

Реверс тяги

Реверс тяги

Вернуться на главную страницу Purdue AAE Propulsion. Вернуться на страницу Основы газотурбинного двигателя.


Хотя тормозов большинства современных самолетов достаточно в нормальных условиях, когда взлетно-посадочные полосы становятся обледенелыми или покрыты снегом, дополнительный метод доставки самолет для остановки нужен. Простой и эффективный способ уменьшить посадочная дистанция самолета должна изменить направление выхлопа поток газа.Реверс тяги использовался для снижения воздушной скорости в полете. но на современных автомобилях это редкость.


Многие двигатели с высокой степенью двухконтурности реверсируют тягу, изменяя направление воздушного потока вентилятора. Поскольку большая часть тяги приходится на вентилятора, нет необходимости реверсировать поток выхлопных газов. с пропеллером реверсивное действие тяги самолета за счет изменения шага винта лезвия. Обычно для замены лезвия используется гидромеханическая система. угол, дающий реакцию торможения при активации.

В идеале газ должен быть направлен полностью вперед; однако это невозможно, в основном по аэродинамическим причинам. А угол выброса обычно выбирается около 45 градусов, что приводит к пропорционально менее эффективная обратная тяга, чем тяга того же двигатель в обычном направлении.

Существует несколько способов получения реверсивной тяги на ТРД: (1) дверцы кулачкового дефлектора для реверса поток выхлопных газов, (2) целевая система с дверцами наружного типа для реверс выхлопа, (3) двигатели вентиляторов используют блокирующие дверцы для реверс холодного потока воздуха.(показано справа) Дверная система Camshell представляет собой систему с пневматическим приводом. Обычный на работу двигателя эта система не влияет, т. к. воздуховоды через которые отклоняются выхлопными газами, остаются закрытыми до тех пор, пока не будет включена обратная тяга. активируется пилотом. Когда это происходит, дверцы раскладушки поворачиваются в открыть воздуховоды и закрыть нормальный выход. Тогда тяга направлена в прямом направлении лопастями, чтобы противодействовать движению самолета. (показано осталось)

Целевая система ковша представляет собой систему с гидравлическим приводом, которая использует двери ковшеобразного типа для реверсирования потока горячего газа.Тяга задней двери приводятся в действие обычной системой толкателя с гидравлическим приводом. То привод включает в себя механическую блокировку в выдвинутом положении. в в режиме прямой тяги ковшовые створки образуют сходящийся-расходящийся конечный форсунка для двигателя.

Система реверса холодного потока приводится в действие пневматическим двигателем. Выход преобразуется в механическое движение серией гибких приводов, коробки передач и винтовые домкраты. При нормальной работе обратная тяга каскадные лопатки закрыты блокирующими створками.При выборе реверса тяги, система срабатывания откидывает блокирующие двери, чтобы заглушить холод струю конечного сопла, таким образом отводя поток воздуха через лопатки каскада.


Вернуться на главную страницу Purdue AAE Propulsion. Вернуться на страницу Основы газотурбинного двигателя.

Осевая тяга | КСБ

Осевое усилие представляет собой результирующую силу всех осевых сил (F), действующих на ротор насоса. См. рис. 1 Осевое усилие

Инжир.1 Осевая нагрузка: осевые силы в одноступенчатом центробежном насосе

Осевые силы, действующие на ротор в случае одноступенчатого центробежного насоса

  • Осевая сила на рабочем колесе (F1) представляет собой разность между осевыми силами на стороне нагнетания (F d ) и стороне всасывания (Fs) кожух рабочего колеса
    F 1 = F d – F s
  • Импульс (FJ) – это сила, которая постоянно действует на жидкость, находящуюся в определенном пространстве (см. Принцип сохранения импульса, Гидромеханика ).Рассчитывается следующим образом:
  • F J = ρ · Q · ΔV ax
    Q Расход
    ρ Плотность перекачиваемой жидкости
    ΔV ax Разность между осевыми составляющими абсолютной скорости на входе в рабочее колесо и на выходе
  • Результирующие силы давления, возникающие из-за статических давлений до и после уплотнения вала (ss) на соответствующее поперечное сечение вала Ass: F Wd = A Wd · Δp Wd
  • Special осевые силы, т.е.грамм. при изменении вихревых условий в зазорах между рабочим колесом и корпусом (боковые зазоры) в процессе пуска (см. Дисковое трение)
  • Другие осевые силы, такие как сила веса ротора (F W ) на не — горизонтальные центробежные насосы или магнитная тяга в электродвигателе (F мех. ), например в моноблочных насосах

Осевая составляющая тяги (F 1 + F J ) закрытых рабочих колес (т. е. с кожухами на стороне всасывания), которые не сбалансированы гидравлически, составляет:

Коэффициент осевого усилия существенно зависит от удельной скорости (n s ).Для радиальных и смешанных рабочих колес в диапазоне 6 < n s < 130 об/мин применяется следующее уравнение: 09  ≈ 0,1 − 0,3

D щелевое уплотнение   Диаметр регулируемого щелевого уплотнения на
                           обойме рабочего колеса на стороне всасывания

См. рис. Рис. 2 Осевая нагрузка: конструкция неуравновешенного рабочего колеса с конической выходной поверхностью рабочего колеса

Это уравнение применимо к скорости потока (Q), равной 0.8 · Q opt до 1,0 · Q opt и до ширины зазора s = 0,1 мм. Если ширину зазора увеличить вдвое, α увеличится на 8 %.

В случае многоступенчатых насосов с диффузорами (например, питательные насосы котлов) осевая сила рабочего колеса (F 1 ) в значительной степени определяется осевым положением рабочего колеса по отношению к диффузору. В случае открытых радиальных рабочих колес без кожухов на стороне всасывания осевая сила (F s ) намного ниже, чем у закрытых рабочих колес, а это означает, что осевая сила рабочего колеса (F 1 ) выше.

Открытые рабочие колеса с вырезами в кожухе рабочего колеса между примыкающими лопатками рабочего колеса развивают меньшую силу давления (F d ) и, следовательно, меньшую осевую силу (F 1 ), чем рабочие колеса с полноразмерным кожухом на стороне нагнетания . См. рис. 13 Рабочее колесо

Для осевых винтов коэффициент осевой тяги (α) почти равен степени реакции (r th ). Затем можно приблизительно рассчитать осевое усилие, используя наружный диаметр гребного винта (O D ):

Следующая пропорциональность применяется к компоненту F 1 осевого усилия ( См. рис.1 Осевое усилие ) в случае геометрически подобных насосов при определенной частоте вращения (n) и наибольшем диаметре рабочего колеса (D 2 ):

Вращение рабочей среды в зазорах между рабочим колесом и корпусом со стороны нагнетания и со стороны всасывания оказывает сильное влияние на силы осевого давления (F d ) и (F s ). Средняя угловая скорость (см. Скорость вращения) вращающейся текучей среды достигает прибл.половину скорости рабочего колеса.

Кроме того, в результате ускорений Кориолиса направленный внутрь зазорный поток в зазоре на стороне всасывания (т. е. внешнем) между рабочим колесом и корпусом (боковой зазор) дополнительно увеличивает турбулентность в боковом зазоре. В нагнетательном (т.е. внутреннем) боковом зазоре многоступенчатых насосов, рабочие колеса которых не сбалансированы гидравлически, происходит обратный процесс в результате направленного наружу зазорного потока. Вихревое движение замедляется, что приводит к увеличению осевой силы F d и, следовательно, F 1 .

Осевая сила рабочего колеса выше в процессе запуска, чем в установившемся режиме, так как во время запуска вращение перекачиваемой жидкости начинается медленно из-за трения диска, вызванного действием кожухов рабочего колеса или тормозным эффектом неподвижные поверхности корпуса.

Различные формы балансировки осевого усилия
  • Механические: полное поглощение осевого усилия упорным подшипником (например, подшипник скольжения, подшипник качения) см. Насос с крыльчаткой «спина к спине») и за счет поглощения остаточной осевой нагрузки упорным подшипником
  • Балансировка или снижение осевой нагрузки на отдельное рабочее колесо с помощью балансировочных отверстий См. рис.7, 9 Осевое усилие
  • Балансировка всего вращающегося узла с помощью балансировочного устройства с автоматической балансировкой (например, балансировочного диска и седла балансировочного диска) или частичной балансировки с помощью балансировочного барабана и двойного барабана
  • Уменьшение на отдельном рабочем колесе задними лопатками (динамический эффект)
    См. рис. 8 Осевая нагрузка

Механическая балансировка осевой нагрузки

Поглощение осевой нагрузки подшипником качения является наиболее эффективным и экономичным решением.Однако, если отсутствие специального балансировочного оборудования требует применения особо сложных упорных подшипников, эти преимущества с точки зрения эффективности и затрат могут быть устранены.

Балансировка осевого усилия на основе конструкции

В случае расположения рабочего колеса в трубопроводном насосе с четырьмя ступенями, каждая из которых имеет компоновку 2 x 2 по схеме «спина к спине», может возникать максимум двукратное нормальное осевое усилие на ступень. в случае, если системные условия вызывают кавитацию в две стадии. См. рис.5 Осевое усилие

Если, однако, выбрано более сложное расположение рабочих колес с параллельным соединением по схеме «спина к спине», возникает только нормальное осевое усилие на ступень. См. рис. 6 Осевой упор

Оба типа насосов должны быть оснащены упорными подшипниками соответствующей прочности.

Устранение осевого усилия
  • Двухстороннее расположение рабочих колес (крыльчатка, насос двойного всасывания)
    См. рис. 3 Осевое усилие
  • Двухступенчатое расположение рабочих колес по схеме «спина к спине» (спина к спине и многоступенчатое насос, рабочее колесо)
    См. рис.4 Осевое усилие
  • Многоступенчатое расположение рабочих колес по схеме «спина к спине»
    См. рис. 5 Осевое усилие
  • Параллельное соединение рабочих колес по схеме «спина к спине» (например, трубопроводные насосы) См. рис. 6 Осевое усилие

Рис. 3 Осевая тяга: балансировка осевой тяги за счет двухстороннего расположения рабочего колеса

Рис. 4 Осевая тяга: балансировка осевой тяги двухступенчатым расположением крыльчаток «спина к спине»

Инжир.5 Осевая тяга: балансировка осевой тяги в четырехступенчатом трубопроводном насосе с двумя противоположными группами по два последовательно соединенных рабочих колеса в каждой.

Рис. 6 Осевое усилие: балансировка осевого усилия в четырехступенчатом трубопроводном насосе с двумя наборами параллельно соединенных противоположных рабочих колес

Балансировка осевой тяги на рабочем колесе

Это самый старый метод компенсации осевой тяги, заключающийся в снижении давления в камере, снабженной дроссельным зазором, обычно до уровня давления на входе в рабочее колесо. Давление уравновешивается балансировочными отверстиями в рабочем колесе.

Эти балансировочные отверстия могут привести к изменениям балансировки осевого усилия в результате различных условий на входе. См. рис. 7 Осевое усилие

Рис. 7 Осевое усилие: балансировка осевого усилия в одноступенчатом центробежном насосе с уплотнительным зазором на стороне нагнетания и балансировочными отверстиями

Угловая скорость оказывает динамическое влияние на величину осевой тяги (см. Скорость вращения).Увеличение угловой скорости в основном достигается обратными лопатками, расположенными радиально на задней стороне рабочего колеса.

Более высокая средняя угловая скорость вихрей в зазоре между бандажом рабочего колеса и корпусом приводит к более низкому статическому давлению на бандаж рабочего колеса со стороны нагнетания. Это приводит к меньшему осевому усилию Fd и, следовательно, меньшему F1. См. рис. 8 Осевое усилие

Большинство радиальных задних лопаток имеют диаметры (Dbv o, Dbv i), глубину бокового пространства (a), высоту лопатки (h) и число лопаток (z), которые варьируются в зависимости от требований.Мощность, поглощаемая этим методом балансировки осевой тяги, зависит от размера задних лопаток. Эффективность насоса может упасть до трех пунктов из-за задних лопаток. См. рис. 8 Осевое усилие

Рис. 8 Осевая тяга: балансировка осевой тяги в одноступенчатом центробежном насосе с обратными лопатками

Аналогичный эффект достигается, когда рабочее колесо уравновешивается за счет наличия балансировочных отверстий в определенных зонах на стороне нагнетания без установки второго уплотнительного кольца на стороне нагнетания.Зазорный поток, направленный внутрь, создает в пространстве между бандажом рабочего колеса и корпусом угловой момент, увеличивающий местную угловую скорость и, как следствие, снижающий статическое давление. См. рис. 9 Осевое усилие
Рис. 9 Осевое усилие: балансировка осевого усилия в одноступенчатом центробежном насосе только с балансировочными отверстиями

Все гидравлические балансировочные устройства полностью эффективны при оптимальном расходе Qopt.Остаточные усилия, возникающие в условиях низкого расхода и перегрузки, должны поглощаться упорными подшипниками.
См. рис. от 7 до 9 Осевое усилие

Уравновешивание осевого усилия с помощью балансировочных устройств

Доступные опции
  • Уравновешивающий диск с гнездом уравновешивающего диска и обратным трубопроводом уравновешивающего потока
    См. рис. и упорный подшипник
    См. рис. 11 Осевой упор
  • Двойной барабан с линией возврата балансировочной жидкости и упорным подшипником
    См. рис.12 Осевое усилие

Для всех трех типов уравновешивающий поток (см. Байпас) возвращается во всасывающий патрубок насоса (после охлаждения, если необходимо) или во входной бак центробежного насоса.

В случае уравновешивающего диска расход в зазоре (см. Потери в зазоре) низкий, поскольку саморегулирующийся осевой зазор (зазоры) остается очень узким, что означает лишь незначительное снижение эффективности насоса. Однако в случае уравновешивающего барабана зазоры в радиальном зазоре шире, и, следовательно, потоки в зазоре выше, вызывая большее падение эффективности, которое затем дополнительно усугубляется тем фактом, что требуется дополнительный упорный подшипник
. См. рис. 11 Осевое усилие

Щелевые уплотнения лабиринтного типа устанавливаются для минимизации сильного потока в зазоре (например, устройства балансировки двойного барабана).
Благодаря большому осевому зазору (s), двухбарабанные балансировочные устройства позволяют устанавливать дополнительный упорный подшипник, который в основном предназначен для предотвращения механического заклинивания в системе балансировки. См. рис. 12 Осевое усилие


Рис. 10 Осевое усилие: балансировочное устройство с балансировочным диском
Инжир.11 Осевая нагрузка: Балансировочное устройство с балансировочным барабаном и упорным подшипником

Рис. 12 Осевая нагрузка: балансировочное устройство с двойным барабаном и упорным подшипником

Заклинивание может произойти во время запуска, во время работы при экстремальных перегрузках (см. Рабочие характеристики) или при возникновении кавитации. Положение ротора насоса и, следовательно, износ балансировочного устройства или упорного подшипника можно определить по простым приборам, указывающим на заедание во время работы.

Признаки выталкивания языка и что с этим делать

Ройал Оук и Бирмингем, Мичиган

Являясь важным органом человеческого тела, язык помогает ощущать вкус, жевать и глотать. К сожалению, неправильная функция языка может повлиять на здоровье полости рта. Выталкивание языка — это состояние, которое может привести к тому, что ваши зубы станут кривыми или смещенными, что приведет к сужению дыхательных путей и потребует дополнительной стоматологической помощи. Но вы можете не знать, что он у вас есть.Доктор Нэнси Хартрик, нейромышечный стоматолог в Royal Oak , рассказывает о признаках выталкивания языка и о том, что с этим делать.

Симптомы выталкивания языка

Одним из наиболее очевидных признаков выталкивания языка является то, что ваш язык упирается в зубы при глотании. Хотя этот симптом обычно очевиден, другие, менее заметные признаки могут указывать на то, что у вас есть заболевание.

  • Выталкивание языка влияет на то, как вы говорите, едите и глотаете.
  • Поскольку выталкивание языка заставляет язык упираться в заднюю часть передних зубов, со временем это может привести к смещению или появлению щелей. Постепенное движение может потребовать ортодонтического лечения, чтобы изменить вашу улыбку. Однако ортодонтический рецидив может возникнуть, если это орофациальное миофункциональное расстройство не лечить.
  • Выталкивание языка часто приводит к позе открытого рта и дыханию через рот, что приводит к узкому лицу и неблагоприятному профилю.

Эти симптомы не являются исчерпывающими при высовывании языка. Чтобы получить точный диагноз, вам необходимо посетить наш стоматологический кабинет в Royal Oak в Hartrick Dentistry.

Причины выталкивания языка

Выталкивание языка — это орофациальное миофункциональное расстройство , которое обычно вызывается сосанием большого пальца или продолжительным использованием пустышки. Это также может быть связано с невылеченной косноязычием. Ранняя диагностика и лечение с помощью миофункциональной терапии корректируют неправильные движения языка. Однако, если это состояние не лечить, оно может вызвать проблемы с развитием скелета по мере взросления ребенка, что приведет к необходимости ортодонтического ухода.

Лучше всего выявлять и лечить выталкивание языка в раннем возрасте.Тем не менее, даже взрослые получают пользу от лечения. Если вы заметили, что ваш язык упирается в зубы во время разговора, еды или глотания, пришло время записаться на прием к стоматологу.

Варианты лечения выталкивания языка

Выталкивание языка не пройдет само по себе. Требуется лечение нервно-мышечным стоматологом в Ройал-Оук , например, доктором Нэнси Хартрик. Если вы считаете, что у вас или вашего ребенка может быть выталкивание языка, запишитесь на прием к нашему стоматологу в Royal Oak в Hartrick Dentistry для оценки.

Некоторые из наиболее распространенных методов лечения выталкивания языка описаны ниже
  • Миофункциональная терапия. Подобно физиотерапии для вашего тела, миофункциональная терапия использует определенную серию упражнений, которые тренируют язык и рот, чтобы они правильно функционировали при глотании и дыхании. Кроме того, это помогает языку отдыхать с сомкнутыми губами, зубами вместе, а ваш язык мягко прижимается к нёбу в естественном положении.
  • Приспособления для ухода за полостью рта . Некоторые приспособления для ухода за полостью рта, такие как изготовленные на заказ каппы, можно носить весь день или часть дня, чтобы предотвратить прижатие языка к зубам.
  • Поведенческие изменения — Выталкивание языка может быть вызвано повторяющимся паттерном. После постановки диагноза ваш стоматолог family в Бирмингеме может помочь вам или вашему ребенку распознать такое поведение и попытаться преодолеть это состояние посредством самосознания.
  • Ортодонтия – В зависимости от степени выталкивания языка и повреждения зубов вам может потребоваться ортодонтическое лечение. Доктор Хартрик предлагает Invisalign — незаметный способ выровнять зубы.

Семейный стоматолог в Ройал-Оук и Бирмингеме

Выталкивание языка, если его не лечить, может вызвать проблемы во взрослом возрасте.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.